Известны работы [16, 265], касающиеся обоснования выбора оптимальных размеров угловых швов с точки зрения усталостной прочности и экономичности сварных конструкций.
Критический размер шва определяли при постоянной нагрузке (—10 циклов). Соотношение между размером шва и долговечностью показано на рис. 59. Критический размер шва определяли по точке пересечения двух кривых, где усталостное разрушение должно начаться одновременно как в корне шва, так и по наружной кромке.
Критические размеры галтели в образцах толщиной 32 мм были меньше, чем у образцов толщиной 16 мм при обоих видах нагрузки. Образцы с угловыми швами имели большую усталостную прочность при возникновении разрушения в месте соединения шва с пластиной, чем при разрушении в корне шва. Пределы выносливости соединений (при разрушениях по наружной кромке шва) в зависимости от типа скоса и вида нагрузки составили при пульсирующем растяжении 10,5—11 кгс/мм2 для образцов толщиной 16 мм и 9 кгс/мм2 для образцов толщиной 32 мм (табл. 19), в то время как при пульсирующем изгибе (рис. 62, г) пределы выносливости составляли 22 кгс/мм2 независимо от толщины образцов (табл.   20).
С помощью фотоупругого метода определены  коэффициенты аа в   корне шва (рис. 61).  Щель, соответствующая зазору между свариваемыми кромками, надрезана пилой. Радиус в вершине и ширина щели были постоянны (0,25 мм), а длина щели и размер галтели менялись. Из результатов испытаний [265] следует, что в случае растяжения чем меньше отношение с/г, тем меньше коэффициент аа, и чем больше r/2 (b + h), тем меньше коэффициент аа. При растяжении коэффициент аст выше для образцов толщиной 32 мм, чем для образцов толщиной 16 мм. При изгибе существенной разницы в величине аа  между образцами разных размеров не
наблюдается.
В табл. 21 приведены значения критических размеров галтелей швов угловых соединений с нескошенными кромками (в виде соотношения 2S/7 при B =0), при которых усталостные разрушения переходят от корневой части шва к наружной кромке.
В соединениях без скоса кромок для обеспечения разрушения по месту соединения шва с пластиной требуются слишком большие катеты швов, что является не экономичным и может привести к значительным деформациям. В то же время получение полного провара при больших толщинах листов усложняет сварку и удорожает изготовление сварных конструкций.
Наиболее рациональным в тавровых соединениях при больших толщинах следует считать применение частичного скоса кромок с сохранением непроверенной щели, отрицательное влияние которой может быть скомпенсировано повышенной прочностью сварных швов.