Зафиксированный разброс опытных данных для ручной дуговой сварки составил приблизительно 15°; в пластинах, сваренных автоматически, разброс был несколько меньше. Все опытные точки заключены в полосу разброса. За два верхних предела (при 0 = 180°) приняты максимальные напряжения для гладких пластин с прокатной окалиной и без нее. Образцы для испытания на выносливость вырезали из общих сварных заготовок, поэтому остаточных напряжений в них либо вовсе не было, либо они были невысокими [163, 261, 274]. Полученные закономерности могут существенно измениться при наличии в образцах с не снятым усилением шва высоких сварочных остаточных напряжений.
Экспериментально получена зависимость числа циклов нагружения при знакопостоянном растяжении Ra sO, l для двух уровней напряжения (<т0 = 18 и ст0 = 22 кгс/мм2) от формы усиления стыкового шва (рис. 38). Образцы были изготовлены из соединений стали с 0,26% С толщиной 10 мм, выполненных автоматической сваркой под флюсом Pie 18 UP, проволокой 10Мп4 с двусторонним наложением шва. Как видно из рис. 38, большая долговечность относится к сварным образцам с формой шва, имеющей большее отношение [274].
В принятой программе испытаний была,охвачена вся область напряжения дуги Ил (от 25 до 45 В), что позволило установить количественную закономерность влияния сварочного напряжения на форму усиления шва. Вопросы экономичности сварных конструкций освещены в работе   [265].
Весьма высокие механические свойства сварных соединений достигнуты при автоматической односторонней стыковой сварке с обратным формированием шва на флюсо-медной подкладке, имеющей водяное охлаждение [163 ]. Пределы выносливости соединений с поперечными швами стали 09Г2, выполненных односторонней сваркой на флюсо-медной подкладке, оказались выше предела выносливости соединений, выполненных односторонней сваркой на медном скользящем ползуне и двусторонней автоматической сваркой под флюсом. По величине они близки к пределу выносливости образцов основного металла (см. табл. 8).
Результаты статистической обработки (около 500 замеров) параметров h, Ь и R усиления сварных швов, выполненных на флюсо-медной подкладке и медном скользящем ползуне, показали характерный для этих способов сварки весьма плавный переход от шва к основному металлу. Радиусы сопряжения при этом составляли R :5г 8-н10 мм, тогда как при автоматической сварке под флюсом R = 0,4н-2 мм [163].