Применяя номограмму Нейбера, выбрали три профиля с надрезами, чтобы получить коэффициенты аа = 1,5; 2,7 и 4,0 в образцах шириной 10 мм. Надрезы были глубиной 1,5 мм и радиусом соответственно 4; 0,76 и 0,26 мм с углом 45°. Вследствие наличия надрезов усталостная прочность сварных пластин из низколегированной и мягкой сталей оказалась пониженной по сравнению с основным металлом.
По мере увеличения а0 значения усталостной прочности изделий из мягкой и низколегированной сталей сближаются (рис. 39). Кривые были экстраполированы за значение аа = 4,0 для того, чтобы показать, что при а > 5,0 (рис. 40) разница в усталостной прочности этих двух сортов стали становится меньше 3 кгс/мм2.
Эффективным для повышения сопротивления усталости стыковых соединений низколегированной 16ГНМ и среднелегированных 15ГН4М, 34ХМ, 40ХН сталей является сочетание механической зачистки усиления шва и термической обработки, применяемой для снятия сварочных остаточных напряжений и улучшения структуры металла околошовной зоны. В этом случае соединения, выполненные электрошлаковой сваркой, практически не уступают основному металлу   [95, 118].
А. Е. Аснис с сотрудниками производил усталостные испытания стыковых соединений (сталь СтЗпс, б = 14 мм) при симметричном изгибе [4]. Автоматическую сварку производили под флюсом АН-348А проволокой Св-08А. Образцы после полного остывания дополнительно наплавляли продольными валиками при vCB = = 34 м/ч. Из результатов испытаний (рис. 41) следует, что отпуск при температуре 650° С не увеличивает предела выносливости. Для сравнения на рис. 41 приведены результаты испытаний таких же образцов, подвергнутых по границам [швов аргоно-дуговой обработке [3]. Эта обработка позволила повысить предел выносливости образцов на 75%. Авторы приходят к выводу, что в тех случаях, когда применяют отпуск для сварных конструкций из низкоуглеродистых или слаболегированных сталей (для уменьшения опасности хрупких разрушений или предотвращения не-желательных короблений), целесообразно не превышать температуру в 520— 550° С.